Изучение зоны контакта и прочности сцепления нано-структурированной керамики на основе диоксида циркония с облицовочным материалом в цельнокерамических зубных протезах

Полный текст

При изготовлении эстетичных цельнокерамических зубных протезов на каркас из непрозрачной прочной керамики на основе диоксида циркония наносится полупрозрачный стеклокерамический облицовочный материал. Требование к эстетичности зубных протезов предъявляется наряду с требованием к их прочности, которая Для корреспонденции: Анисимова Светлана Васильевна, labmat@mail.ru зависит от прочности материалов каркаса и покрытия, прочности соединения этих материалов и ряда других факторов [1]. В процессе спекания частиц порошка облицовочной стеклокерамики происходит соединение покрытия с каркасом, плотное сцепление облицовки с керамикой на основе диоксида циркония. В зоне контакта двух материалов возникает адгезионный слой. Прочность сцепления на границе этих материалов непосредственно зависит от качества адгезионного слоя. Частые сколы облицовки цельнокерамических 4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ протезов послужили основанием для многих исследований на сопротивление разрушению облицовочных материалов, проведенных различными методами [2-4]. Разработанная в Институте металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН методика синтеза стабилизированного тетрагонального диоксида циркония позволила совместно с Московским государственным медико-стоматологическим университетом создать на-ноструктурированные керамические материалы, отвечающие токсикологическим и санитарно-химическим требованиям к материалам медицинского назначения [5, 6]. Созданные керамики на основе диоксида циркония предполагается применять для каркасов цельнокерамических зубных протезов, изготовленных методом компьютерного фрезерования и облицованных стеклокерамикой [7]. Имеются сообщения об исследованиях, посвященных анализу отрыва облицовки диоксид циркониевых коронок с помощью электронной микроскопии и других методов, однако оценка структуры зоны контакта не проводилась [3, 8]. Изучение микроструктуры границы раздела керамики с облицовочным материалом, выявление в зоне контакта областей потери адгезии безусловно являются актуальной задачей дальнейших исследований. На прочность адгезионного слоя может также влиять пористость в объеме керамического каркаса, изготовленного методом компьютерного фрезерования из блоков керамики на основе диоксида циркония. В Институте биохимической физики им. Н.М. Эмануэля РАН методом импульсной акустической микроскопии проведены исследования пористости в объеме керамики на основе диоксида циркония и микроструктуры в зоне контакта материалов каркаса и облицовочного материала и выявление областей потери адгезии в зоне плотного контакта керамических материалов. Прочность сцепления керамики на основе диоксида циркония с облицовочной стеклокерамикой определяли в Институте физической химии и электрохимии им. А.Н. Фрумкина РАН. По результатам исследований установлена зависимость прочности сцепления керамических материалов от микроструктуры области плотного контакта и определено влияние различной пористости керамики на основе диоксида циркония на прочность сцепления со стеклокристаллическим покрытием. Материал и методы Использовали материалы на основе диоксида циркония (ZrO2), полученные золь-гель-методом из нанопорошков при одновременном осаждении компонентов и стабилизированные в тетрагональной модификации путем введения оксида иттербия. Двумя различными способами были получены нанокерамики на основе тетрагонального диоксида циркония различной пористости. Образцы из двух керамик размером 2x5x16 мм предварительно спекали в электропечи при 1450oC, а затем в вакуумной электропечи VITA ZYrcomat при конечной температуре 1530oC. В качестве облицовочного материала использовали стеклокерамику IPS e.max Ceram фирмы “Ivoclar Vivadent”. Это низкотемпературная фторапатитовая стеклокерамика. Оптические свойства материала обеспечиваются кристаллами фторапатита длиной 1-2 мкм. На образцы из керамики на основе диоксида циркония размером 2x5x16 мм наносили облицовочную стеклокерамику IPS e.max Ceram площадью 5x5 мм. Облицовочный материал обжигали в соответствии с инструкцией изготовителя. Одновременно на образцах такого же размера проводили испытания импортной керамики марки IPS e.max ZirCAD с облицовочным материалом IPS e.max Ceram фирмы “Ivoclar Vivadent”. Качественный анализ фазового состава образцов на выявление стабилизированного тетрагонального диоксида циркония проводили на дифрактометре XRD-6000 (фирма “Shimadzu”) при излучении Cuka (X = 1,54 Â) в интервале углов 29 = 26-78° с шагом сканирования 0,02° с идентификацией по Международному банку стандартов (JCPDS). Относительную плотность и пористость спеченных образцов керамики определяли методом гидростатического взвешивания. Для исследования микроструктуры в зоне контакта материалов каркаса и облицовочного материала и выявления областей потери адгезии в зоне плотного контакта керамических материалов применяли метод импульсной акустической микроскопии на акустическом микроскопе SIAM-1. Использовали линзу с рабочей частотой 50 МГц и угловой апертурой 11° с ультракоротким зондирующим импульсом шириной 40 нс. В основе метода лежит зондирование образца ультракороткими импульсами (1-1,5 колебания в импульсе) высокочастотного (50-100 МГц) фокусированного ультразвука. Нахождение временных интервалов между эхо-сигналами на эхограмме в фиксированном положении акустического объектива позволяет определять время задержки для импульсов, отраженных на разной глубине. Неразрушающий метод акустической микроскопии позволяет оценивать прочность зоны контакта двух материалов, не подвергая образцы механическому воздействию, а в последующем и зубные протезы. Прочность сцепления определяли методом скола с помощью устройства с клинообразным ножом, перемещающимся вдоль пластины. Устройство создавало усилие на основании боковой стороны стеклокерамического покрытия. При определенном усилии наблюдался отрыв покрытия от основы, которое фиксировалось с помощью манометра. Прочность сцепления является отношением силы отрыва покрытия от керамики на основе диоксида циркония к площади стеклокерамического покрытия. Результаты и обсуждение Проводили исследование микроструктуры в зоне контакта материалов каркаса и облицовочного материала, выявляли области потери адгезии в зоне плотного контакта керамических материалов, определяли прочность сцепления керамики с облицовочным материалом и зависимость прочности сцепления от пористости керамических материалов и микроструктуры области плотного контакта. Для оценки влияния плотности и пористости керамики на основе диоксида циркония, обожженной при 1450 и 1530oC, на прочность ее сцепления с облицовочной стеклокерамикой нами были исследованы 2 партии разработанной керамики, стабилизированной оксидом иттербия. Для исследования подготовлены 2 партии нанопорошков различного зернового состава с плотными или мягкими агломератами, полученные после термообработки прекурсоров при 950oC. Анализ качественного фазового состава образцов двух партий на выявление в них стабилизированного тетрагонального диоксида циркония, проведенный рентгенофазовым методом на дифрактометре, показал, что ма 5 РОССИЙСКИЙ СТОМАТОЛОГИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ, №2, 2014 териалы представляют собой твердый раствор на основе тетрагонального ZrO2. С целью изучения влияния пористости керамики на прочность сцепления со стеклокерамической облицовкой из двух партий нанопорошков двумя различными способами получали керамики № 1 и № 2 с различной пористостью. Керамики обжигали при 1450oC. Плотность и пористость полученных двух партий керамик определяли методом гидростатического взвешивания. Из нанопорошков с плотными агломератами получена керамика № 1 с плотностью (р) 5,9399 г/см3, открытой пористостью 0,5% и закрытой пористостью 5%. При мягких агломератах получена керамика № 2 с плотностью 6,1379 г/см3, открытой пористостью 0,1% и закрытой пористостью 0,5%. Из керамик двух партий, обожженных при температуре M50°C, были изготовлены образцы размером 2x5 x16 мм, на которые наносили облицовочное стеклокерамическое покрытие IPS e.max Ceram фирмы “Ivoclar Vivadent” площадью 5x5 мм и обжигали в вакуумной электропечи по инструкции изготовителя. Поскольку каркасы зубных протезов из керамик на основе диоксида циркония после компьютерного фрезерования обжигают при 1530°C, другую часть образцов керамик № 1 и № 2, обожженных при 1450°C, в дальнейшем обжигали при 1530°C и также наносили стеклокерамику площадью 5x5 мм. Определение плотности образцов керамики, обожженных при 1530°C после предварительного спекания при 1450°C, показало, что плотность керамики № 1 незначительно возросла (относительно 5,9399 г/см3) и составила 5,9819 г/см3. Плотность керамики № 2 возросла с 6,1379 до 6,1549 г/см3. Пористость при этом уменьшилась. Для керамики № 1 открытая пористость составила 0%, закрытая пористость - 3%, относительная плотность - 97%. Для керамики № 2 открытая пористость - 0%, закрытая пористость - 0,01% и относительная плотность - > 99%. Получена практически беспористая керамика. Для исследования зоны контакта образцов керамик № 1 и № 2 размером 2x5x16 мм покрытых стеклокерамикой IPS e.max Ceram, обожженных при 1450°C и 1530°C, структуры керамик, а также выявление внутренних дефектов и областей потери адгезии в зоне контакта использовали акустический микроскоп. Образцы располагали керамической поверхностью к акустическому объективу, при этом стеклокерамическое покрытие находилось снизу керамики. Зону контакта изучали сквозь объем керамик № 1 и № 2. Были измерены продольная (CL) и поперечная (CT) скорости звука у исследованных образцов. Микроструктура керамических образцов, а именно наличие и количество микропор в объеме, влияет на значения CT и плотность материала. Для каждого образца делали два С-скана, отображающих структуру зоны контакта с шагом 50 мкм, и два произвольных В-скана, отображающих поперечный срез образца по двум перпендикулярным направлениям. Были получены акустические изображения зоны контакта, и значения ам- Таблица 1. Прочность сцепления керамик с облицовочной стеклокерамикой Керамика Прочность сцепления, МПа 1450°C 1530°C № 1 № 2 IPS e.max ZirCAD 9 14 8 16 6 14 20 24 14 18 16 20 22 30 14 28 12 24 20 30 24 28 16 32 30 26 24 28 плитуд сигнала на границе раздела керамика-вода и керамика-облицовочный материал. У всех образцов, обожженных при 1450°C, в объеме стеклокерамического материала были видны дефекты вблизи зоны контакта. Самой высокой плотностью обладали образцы керамики № 2, обожженной при 1530°C; структура образцов однородная, включает поры размером до нескольких десятков микрон. Образцы, обожженные при 1530°C, на границе раздела двух материалов имеют дополнительный буферный слой, обеспечивающий более плотный контакт керамики и облицовочного материала. Благодаря хорошему контакту керамики с буферным слоем на С-сканах виден рельеф керамической поверхности. В зоне контакта присутствовали области с точечными дефектами в приповерхностном слое стеклокерамического материала. Объемная микроструктура керамики IPS e.max Таблица 2. Значения продольной и поперечной скоростей, плотности керамик, относительные значения амплитуд сигналов и значения прочности сцепления керамик № 1 и № 2 после обжига при 1530oC Керамика км/с Cr км/с р, г/см3 А1 А2 А Прочность сцепления (П), МПа № 1 6,837 3,521 5,9819 2026 2967 0,683 14 3087 4132 0,747 16 943 2695 0,372 24 2730 4009 0,681 20 № 2 7,003 3,566 6,1549 2545 4264 0,597 30 1678 3976 0,422 32 2633 4397 0,599 28 2615 4248 0,616 20 1988 3996 0,497 28 6 экспериментально-теоретические исследования Таблица 3. Значения продольной и поперечной скоростей, плотности керамик, относительные значения амплитуд сигналов и значения прочности сцепления керамик № 1 и № 2 после обжига при 1450oC Керамика CL, км/с CT, км/с р, г/см3 А1 А2 Д Прочность сцепления (Ц), МПа № 1 6,875 3,579 5,9399 1553 2227 0,697 9 1784 2549 0,700 8 1809 2230 0,811 6 1890 2774 0,681 20 1872 2740 0,683 14 1439 2357 0,611 16 № 2 6,942 3,510 6,1379 935 2526 0,370 22 1416 2822 0,502 14 1667 2878 0,579 12 1112 2597 0,428 20 941 2621 0,359 24 1169 2585 0,452 16 ZirCAD характеризуется равномерным распределением пор, иногда отмечается скопление мелких пор. В большинстве случаев стеклокерамический материал IPS e.max Ceram показал хорошие адгезионные свойства при нанесении его на керамику IPS e. max ZirCAD. Граница контакта между двумя материалами однородная, местами видны незначительные дефекты адгезии. После исследования зоны контакта керамики на основе диоксида циркония с облицовочной стеклокерамикой проводили механические испытания прочности сцепления керамики со стеклокерамикой и определяли взаимосвязь результатов акустических и механических испытаний. Сцепление керамики на основе тетрагонального диоксида циркония с облицовочной стеклокерамикой происходит в результате вакуумного обжига при температуре спекания стеклокерамики с образованием жидкой фазы. При остывании наблюдается прочное сцепление покрытия с каркасом протеза. Прочность сцепления наряду с другими факторами зависит от состояния поверхности керамики на основе диоксида циркония и, возможно, от пористости керамики. 30 л (О с 25 ш с с 0) о л 5 о X X о Q. С 20 - 15 - 10 - 5 - 0,300 0,400 0,500 0,600 0,700 0,800 Амплитуда отраженного сигнала, отн. ед. 0,900 Взаимосвязь прочности сцепления и относительной амплитуды отраженного сигнала. По оси абсцисс - амплитуда отраженного сигнала, отн. ед.; по оси ординат - прочность сцепления керамики на основе диоксида циркония и облицовочной стеклокерамики, МПа. Диоксид циркония после высокотемпературного отжига при 1530oC имеет плотно упакованную тетрагональную структуру с очень низкой концентрацией дефектов в объеме кристаллической решетки и на границах зерен. Диффузия компонентов облицовочной стеклокерамики в приповерхностный объем керамики на основе диоксида циркония и образование химических связей при спекании затруднены, поэтому на границе покрытия и основы зона взаимной диффузии и химического взаимодействия имеет небольшую протяженность. В связи с этим адгезия покрытия к поверхности диоксида циркония значительно ниже, чем к металлам. Компоненты стеклокерамики, заполняя при спекании поры каркаса, очевидно, не образуют химических соединений с диоксидом циркония в силу его высокой химической стойкости. В табл. 1 приведены результаты определения прочности сцепления керамик № 1 и № 2 на основе диоксида циркония c облицовочным материалом IPS e.max Ceram в сравнении с прочностью сцепления IPS e.max ZirCAD c IPS e.max Ceram. После акустических исследований зоны контакта керамики на основе диоксида циркония с облицовочной стеклокерамикой и механических испытаний прочности сцепления материалов мы определяли взаимосвязь результатов акустических и механических испытаний. По акустическим изображениям зоны контакта и значениям амплитуд сигнала на границе раздела керамика-вода и керамика-облицовочный материал были рассчитаны относительные значения амплитуды отраженных сигналов: Д = А1/А2, где А1 - амплитуда сигнала, отраженного от границы между керамикой и облицовочным материалом; в расчет брали среднее значение амплитуды в трех точках; А2 - амплитуда сигнала, отраженного от границы между керамикой и иммерсионной жидкостью. В табл. 2 и 3 представлены значения продольной и поперечной скоростей, плотности керамик, относительные значения амплитуд сигналов и значения прочности сцепления, полученные при механических испытаниях образцов, обожженных при 1530 и 1450oC. При измерении относительных значений амплитуд сигналов у образцов 1-й группы (обжиг при 1450oC) оказалось, что уменьшение значения амплитуд сигналов соответствовало более высоким значениям прочности сцепления. По полученным данным был построен график и найдена экспоненциальная зависимость: Q = 83,38 exp(-3,43 А). На рисунке показана экспоненциальная зависимость относительной амплитуды отраженного сигнала (А) и прочности сцепления (Ц) керамики на основе диоксида циркония и облицовочной стеклокерамики. Выявленная нами экспоненциальная зависимость относительной амплитуды сигнала и прочности сце 7 РОССИЙСКИЙ СТОМАТОЛОГИЧЕСКИЙ ЖУРНАЛ, №2, 2014 пления керамики на основе диоксида циркония с облицовочной стеклокерамикой П = 83,38 exp(-3,43 А) позволит по результатам акустических исследований находить значения расчетной прочности сцепления материалов. Заключение Установлено, что пористость керамики на основе диоксида циркония № 1, полученной из нанопорошков с плотными агломератами и обожженной при 1450°C, значительно снизилась после обжига при 1530°C и составила: 0% - открытая пористость, 3% - закрытая пористость, в то время как керамика № 2 из мягких агломератов, позволяющих при высоких температурах закрыть пористость керамики, после обжига при 1530°C практически беспористой. Исследование микроструктуры в зоне контакта на-ноструктурированной керамики на основе тетрагонального диоксида циркония с облицовочной стеклокерамикой показало, что у всех образцов керамик № 1 и № 2, обожженных при 1450°C, в объеме стеклокерамического материала видны дефекты вблизи зоны контакта. Самой высокой плотностью обладают образцы керамики № 2, обожженной при 1530°C; структура образцов однородная, включает поры размером до нескольких десятков микрон. В зоне контакта присутствуют области с точечными дефектами в приповерхностном слое стеклокерамического материала. В большинстве случаев стеклокерамический материал IPS e.max Ceram показал хорошие адгезионные свойства при нанесении на керамику IPS e.max ZirCAD. Граница контакта между двумя материалами однородная, местами видны незначительные дефекты адгезии. При определении прочности сцепления нанострук-турированных керамик на основе диоксида циркония № 1 и № 2 с облицовочным материалом IPS e.max Ceram установлено, что прочность сцепления керамики № 2 с относительной плотностью > 99% значительно выше, чем керамики № 1. Прочность сцепления керамики № 2 со стеклокерамикой IPS e.max Ceram практически такая же, как у керамики IPS e. max ZirCAD. Выявленная нами экспоненциальная зависимость относительной амплитуды сигнала и прочности сцепления керамики на основе диоксида циркония с облицовочной стеклокерамикой позволит по результатам акустических исследований находить значения расчетной прочности сцепления материалов.

Об авторах

Светлана Васильевна Анисимова

ГБОУ ВПО Московский государственный медико-стоматологический университет им. А.И. Евдокимова Минздрава России

Email: labmat@mail.ru

Игорь Юльевич Лебеденко

ГБОУ ВПО Московский государственный медико-стоматологический университет им. А.И. Евдокимова Минздрава России

д.м.н., профессор, Заслуженный деятель науки, зав. кафедрой комплексного зубопротезирования

Вадим Моисеевич Левин

ФГБУ Институт биохимической физики им. Н.М. Эмануэля РАН

к.ф-м.н., с.н.с., зав. лабораторией акустической микроскопии ИБХФ РАН

Юрий Борисович Макарычев

Институт физической химии и электрохимии им. А.Н. Фрумкина РАН

к.х.н., с.н.сотр. института физической химии и электрохимии РАН

Людмила Ивановна Подзорова

ФГБУ Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова РАН

к.х.н., вед.н.сотр. лаборатории № 19

Вячеслав Игорьевич Хван

ГБОУ ВПО Московский государственный медико-стоматологический университет им. А.И. Евдокимова Минздрава России

к.м.н., ассистент кафедры комплексного зубопротезирования МГМСУ

Егор Степанович Мороков

ФГБУ Институт биохимической физики им. Н.М. Эмануэля РАН

аспирант ИБХФ РАН

Список литературы

Дополнительные файлы