Оценка напряжённо-деформированного состояния штифтовых конструкций и коронок зубов, применяемых для восстановления утраченной коронковой части зуба при декомпенсированной форме патологической стираемости

Полный текст

ОБОСНОВАНИЕ

История применения штифтовых конструкций насчитывает несколько столетий. Инновационные технологии в стоматологии открывают новые горизонты и позволяют добиваться успеха там, где ещё совсем недавно все попытки врачей сохранить разрушенные зубы были обречены на неудачу. Однако на фоне постоянного совершенствования клинических методик и технологических процессов процент преждевременной замены несъёмных конструкций из-за осложнений и непригодности их к использованию остаётся высоким. Основными причинами удаления несъёмных конструкций зубных протезов являются врачебные погрешности в оперативной технике, необоснованный выбор конструкций протезов и материалов для них, расширение показаний к применению, тактические промахи, использование несовершенных технологий, а также применение в последнее десятилетие сложных технологий, требующих достаточно высокой квалификации врача-стоматолога. Серьёзная конкуренция между производителями стоматологической продукции побуждает компании завоёвывать рынок посредством агрессивной рекламы, в которой зачастую делается акцент на универсальность и безальтернативность представляемой технологии и умалчиваются некоторые важные нюансы [1].

Снижение высоты коронковой части зуба при декомпенсированной форме патологической стираемости либо при кариозных состояниях приводит к морфофункциональным изменениям в челюстно-лицевой системе, а также дисфункциям височно-нижнечелюстного сустава. Разрушение коронковой части даже одного зуба или ошибки при её восстановлении могут стать отправной точкой для целого ряда морфологических и функциональных изменений челюстно-лицевого аппарата человека. Своевременное восстановление утраченной формы и функции зуба с помощью разнообразных методов позволяет предотвратить негативные последствия.

Однако даже качественно изготовленные коронки далеко не всегда обладают хорошей фиксацией и способны удовлетворить требования пациента. При этом они могут деформироваться, а также приводить к дальнейшей поломке корней зубов, на которые опираются. Такая картина встречается на практике довольно часто вследствие отсутствия тщательного анализа в каждой конкретной ситуации. Зачастую во время протезирования при снижении высоты коронковой части зубов пренебрегают функциональными составляющими, на первое место ставится эстетический вид изготавливаемых коронок [2]. Большая часть населения нуждается в качественном ортопедическом лечении [3]. Именно поэтому научно обоснованный выбор конструкции и материалов несъёмного протеза с опорой на оставшиеся корни зубов возможен лишь на основе анализа напряжённо-деформированного состояния (НДС) в системе «коронка–культевая вкладка–корень зуба–челюсть», что позволит создавать именно те ортопедические конструкции, которые обеспечат минимальный уровень интенсивности атрофических процессов в опорных тканях, наиболее адекватное биомеханическое взаимодействие на границе «коронка–корень зуба–кость», исключая вероятность перегрузки височно-нижнечелюстного сустава, гарантируя тем самым наиболее длительный срок нормального функционирования зубочелюстной системы в целом.

Значительно расширяет возможности моделирования процессов, происходящих в организме человека, использование современных компьютерных технологий, в том числе и в стоматологии. По мнению ряда авторов, особая роль в этом принадлежит прочностному анализу, который позволяет исследовать НДС любой структуры как в норме, так и при различных патологических состояниях, методах лечения, типах конструкции. Уровень современной электронно-вычислительной техники позволяет провести компьютерное моделирование НДС элементов зубочелюстной системы и отдельных её компонентов [4].

Штифтовые конструкции, включающие штифтовые вкладки и покрывающие коронки, относятся к протезам с неясным прогнозом ввиду нередкого обострения хронического периапикального воспаления из-за эндодонтического вмешательства, а также раскола корня зуба под нагрузкой. В связи с этим возникает необходимость тщательного биомеханического изучения поведения корня зуба в разных условиях функциональной нагрузки [5].

Для определения НДС сложных по форме геометрических объектов, к которым относятся изготавливаемые ортопедические конструкции, на сегодняшний день подходит только метод конечных элементов [6].

В настоящее время метод конечных элементов является основным способом решения задач расчёта прочности и жёсткости различных конструкций. Сущность метода в аппроксимации сплошной среды с бесконечно большим числом степеней свободы совокупностью простых элементов с ограниченным числом степеней свободы, связанных между собой в точках, называемых узлами. Программа Ansys (Ansys, Inc., США) — один из пакетов, реализующих метод конечных элементов и позволяющих выполнять расчёты с использованием реальной геометрии. Её активно используют как в разнообразных отраслях машиностроения, так и в медицинских исследованиях, в том числе для моделирования имплантатов и биомедицинских устройств. Для медицины моделирование даёт возможность рассчитать различные нагрузки, которым может подвергаться опорная система органов человека. Такие модели позволяют врачам оценить риск и определить места возможных проблем, а также помогают выбрать оптимальную конструкцию [7].

Проведённая предварительная научно обоснованная оценка позволяет наиболее точно определить, какой из вариантов штифтового восстановления даст наиболее благоприятные результаты, и даёт представление о надёжном выборе метода реставрации штифта и культи, что, в конечном итоге, помогает выбрать наиболее рациональный тип конструкции протеза [8].

Цель исследования — оптимизация конструкции коронок и штифтовых конструкций для уменьшения нагрузки на оставшиеся корни зубов и окружающие костные структуры гребня альвеолярного отростка.

МЕТОДЫ

Проведён сравнительный анализ НДС челюсти с тремя вариантами супраструктур: 1-й вариант — раздельные одиночные супраструктуры, каждая из которых фиксирована на корень зуба; 2-й вариант — супраструктура, объединённая в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка); 3-й вариант — супраструктура, объединённая в единый блок в виде «подковы».

Поиск наиболее оптимального варианта протеза

Путём расчётов, проводимых в программе, необходимо было установить, при каком варианте супраструктур напряжение в окружающей их кости будет наименьшим.

Для численных исследований рассматривалась культевая конструкция (рис. 1), состоящая из коронковой части, амортизирующей корневой части и штифтовой корневой части.

 

Рис. 1. Модель культевой конструкции: 1 — коронковая часть; 2 — амортизирующая корневая часть; 3 — штифтовая корневая часть.

Fig. 1. Model of the stump structure: 1 is the crown part; 2 is the shock-absorbing root part; 3 is the pin root part.

 

Рассмотрены 9 типов культевых штифтовых конструкций, которые изготавливают методом светового отверждения, прессования и литья:

1) культевая часть зуба, восстановленная стекловолоконным штифтом IKADENT и светоотверждаемым материалом Filtek (билдап);

2) культевая часть зуба, восстановленная коническим титановым штифтом ООО «Форма» и светоотверждаемым материалом Filtek (билдап);

3) культевая часть зуба, восстановленная титановым штифтом IKADENT (диаметром 1,2 мм) и светоотверждаемым материалом Filtek (билдап);

4) культевые штифтовые вкладки CoCr+EMAX, изготовленные методом литья и прессования;

5) культевые штифтовые вкладки EMAX, изготовленные методом прессования;

6) культевые штифтовые вкладки из ZrО₂, изготовленные методом фрезерования;

7) литые культевые штифтовые вкладки из NiCr;

8) литые культевые штифтовые вкладки из CoCr;

9) литые культевые штифтовые вкладки из NiTi.

Прочность этих материалов была изучена в другой нашей работе [9]. Для численных расчётов были приняты механические характеристики, приведённые в табл. 1.

 

Таблица 1. Механические характеристики типов культевых штифтовых конструкций

Table 1. Mechanical characteristics of types of stump pin structures

Материал	Предел прочности, МПа	Модуль упругости, ГПа
1	184	110
2	410	100
3	407	110
4	1432	220
5	222	95
6	548	205
7	1451	200
8	1149	220
9	1528	112

 

Параметрический анализ

В исследовании использовали прецизионные культевые штифтовые вкладки, изготовленные с применением авторского устройства [10]. С целью описания параметрических характеристик культевых штифтовых вкладок были получены их трёхмерные изображения с помощью сканирования CAD/CAM-системой.

В программе моделирования были проведены замеры культевых штифтовых вкладок для зубов и выявлены следующие параметры: диаметр у верхушки штифта культевой штифтовой вкладки, диаметр у основания штифта культевой штифтовой вкладки, диаметр амортизирующей части культевой штифтовой вкладки в месте перехода в корневую часть, диаметр амортизирующей части культевой штифтовой вкладки в месте перехода в культевую часть, размер основания культевой части культевой штифтовой вкладки в вестибуло-оральном направлении, размер основания культевой части культевой штифтовой вкладки в медио-дистальном направлении, длина культевой части культевой штифтовой вкладки, длина амортизирующей части культевой штифтовой вкладки, длина корневой части культевой штифтовой вкладки (рис. 2).

 

Рис. 2. Измерение параметров культевой штифтовой вкладки: 1 — диаметр у верхушки штифта культевой штифтовой вкладки, мм; 2 — диаметр у основания штифта культевой штифтовой вкладки, мм; 3 — диаметр амортизирующей части культевой штифтовой вкладки в месте перехода в корневую часть, мм; 4 — диаметр амортизирующей части культевой штифтовой вкладки в месте перехода в культевую часть, мм; 5 — размер основания культевой части культевой штифтовой вкладки в вестибуло-оральном направлении, мм; 6 — размер основания культевой части культевой штифтовой вкладки в медио-дистальном направлении, мм; 7 — длина культевой части культе- вой штифтовой вкладки, мм; 8 — длина амортизирующей части культевой штифтовой вкладки, мм; 9 — длина корневой части культевой штифтовой вкладки, мм.

Fig. 2. Measurement of the parameters of the stump pin inlay: 1 — diameter at the top of the pin of the stump pin inlay, mm; 2 — diameter at the base of the pin of the stump pin inlay, mm; 3 — diameter of the shock-absorbing part of the stump pin inlay at the transition point to the root part, mm; 4 — diameter of the shock-absorbing part of the stump pin inlay at the transition point to the stump part, mm; 5 — the size of the base of the stump part of the stump pin inlay in the vestibulo-oral direction, mm; 6 — the size of the base of the stump part of the stump pin inlay in the medio-distal direction, mm; 7 — length of the stump part of the stump pin inlay, mm; 8 — length of the shock-absorbing part of the stump pin inlay, mm; 9 — length of the root part of the stump pin inlay, mm.

 

Были проведены замеры культевых штифтовых вкладок для зубов верхней и нижней челюсти. Выявленные параметры приведены в табл. 2, 3.

 

Таблица 2. Параметры культевых штифтовых вкладок для зубов верхней челюсти

Table 2. Parameters of stump pin inlays for the teeth of the upper jaw

Параметры	Зубы верхней челюсти
	1-й резец	2-й резец	Клык	4-й зуб	5-й зуб	6-й зуб	7-й зуб
Диаметр у верхушки штифта культевой штифтовой вкладки, мм	0,8	0,7	0,9	0,8	0,8	1	1
Диаметр у основания штифта культевой штифтовой вкладки, мм	1,4	1,2	1,5	1,4	1,4	1,6	1,6
Диаметр амортизирующей части культевой штифтовой вкладки в месте перехода в корневую часть, мм	2,2	2	2,2	2,2	2,2	3	2,8
Диаметр амортизирующей части культевой штифтовой вкладки в месте перехода в культевую часть, мм	3,2	3	3,2	3,2	3,2	6	5,8
Размер основания культевой части культевой штифтовой вкладки в вестибуло-оральном направлении, мм	5,6	4	6	6	6	8	7
Размер основания культевой части культевой штифтовой вкладки в медио-дистальном направлении, мм	5	3,6	5	3	3	6	5
Длина культевой части культевой штифтовой вкладки, мм	6	5	6	4	4	3	3
Длина амортизирующей части культевой штифтовой вкладки, мм	2	2	2	2	2	2	2
Длина корневой части культевой штифтовой вкладки, мм	6	6	10	6	6	6	6

 

Таблица 3. Параметры культевых штифтовых вкладок для зубов нижней челюсти

Table 3. Parameters of stump pin inlays for the teeth of the lower jaw

Параметры	Зубы нижней челюсти
	1-й резец	2-й резец	Клык	4-й зуб	5-й зуб	6-й зуб	7-й зуб
Диаметр у верхушки штифта культевой штифтовой вкладки, мм	0,6	0,6	0,9	0,8	0,8	1	1
Диаметр у основания штифта культевой штифтовой вкладки, мм	0,8	0,8	1,5	1,4	1,4	1,6	1,6
Диаметр амортизирующей части культевой штифтовой вкладки в месте перехода в корневую часть, мм	1	1	2	2,2	2,2	3	2,6
Диаметр амортизирующей части культевой штифтовой вкладки в месте перехода в культевую часть, мм	2	2	3	3,2	3,2	6	5,6
Размер основания культевой части культевой штифтовой вкладки в вестибуло-оральном направлении, мм	4	4	5	5	6	6	6
Размер основания культевой части культевой штифтовой вкладки в медио-дистальном направлении, мм	2	2	4	3	4	7	6
Длина культевой части культевой штифтовой вкладки, мм	5	5	6	4	4	3	3
Длина амортизирующей части культевой штифтовой вкладки, мм	2	2	2	2	2	2	2
Длина корневой части культевой штифтовой вкладки, мм	5	5	9	6	6	6	6

 

Конечно-элементный анализ

Для оценки прочности конструкции супраструктуры было проведено моделирование НДС однокорневого зуба, восстановленного керамической коронкой на литой штифтовой опоре, в разных условиях нагрузки, с использованием метода конечно-элементного анализа, программа SolidWorks (SolidWorks Corp., США).

Была построена твердотельная математическая модель челюсти человека с установленными по вышеописанной методике культевыми штифтовыми конструкциями с опорой на корни зубов. Использованные при расчётах физико-механические свойства материалов приведены в табл. 4.

 

Таблица 4. Физико-механические свойства материалов, использованные при расчётах

Table 4. Physical and mechanical properties of the materials used in the calculations

Материал	Модуль упругости, ГПа	Коэффициент Пуассона	Предел прочности, МПа
Титан	1,12105	0,32	345
Никель-титановый сплав	1,12105	0,33	280
Сплав хром-кобальта	1,72105	0,32	193
Кортикальный слой кости	2,0104	0,3	45
Дентин [8]	1,47104	0,3	17

 

Для адекватного описания процесса нагружения протезной конструкции использовали данные о функциональной выносливости опорного аппарата зубов (по Д.П. Конюшко) (табл. 5).

 

Таблица 5. Функциональная выносливость опорного аппарата зубов (по Д.П. Конюшко)

Table 5. Functional endurance of the supporting apparatus of the teeth (according to D.P. Konyushko)

Зубы	Нагрузка, Н
Резцы	70
Клыки	170
Премоляры	220
Моляры	370

 

В качестве предельно допустимых нагрузок на материал протеза в численных исследованиях принимались максимально допустимые нагрузки, которые могут быть переданы через супраструктуру протеза на мезоструктуру без её повреждения.

В качестве критерия прочности материала конструкции принимался критерий максимальных главных напряжений:

$f=max\left(\left|\frac{{\sigma }_1}{{\sigma }_1*}\right|,\left|\frac{{\sigma }_2}{{\sigma }_2*}\right|,\left|\frac{{\sigma }_3}{{\sigma }_3*}\right|,\left|\frac{{\tau }_{12}}{{\tau }_{12}*}\right|,\left|\frac{{\tau }_{23}}{{\tau }_{23}*}\right|,\left|\frac{{\tau }_{31}}{{\tau }_{31}*}\right|\right)$,

где σ₁, σ₂, σ₃, τ₁₂, τ₂₃, τ₃₁ — пределы прочности. Здесь f показывает уровень напряжённости конструкции. Если значение f больше 1, то в этом месте напряжение достигает предела прочности и начинается разрушение.

РЕЗУЛЬТАТЫ

В работе рассмотрены различные варианты конструкций коронок: раздельные одиночные супраструктуры, где каждая фиксирована на корень зуба; супраструктура, объединённая в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка); супраструктура, объединённая в единый блок в виде «подковы». Для каждого варианта получены НДС при различных материалах культевых штифтовых вкладок. Ниже представлены результаты расчётов.

1. Вариант конструкции супраструктуры с отдельными коронками

Трёхмерная модель конструкции с отдельными коронками представлена на рис. 3.

 

Рис. 3. Трёхмерная модель конструкции супраструктуры с отдельными коронками.

Fig. 3. Three-dimensional model of a suprastructure design with individual crowns.

 

На рис. 4 представлено деформированное состояние всей конструкции и интенсивность напряжений по теории Мизеса, вариант с отдельными коронками.

 

Рис. 4. Деформированное состояние нижней челюсти, вариант конструкции по отдельности.

Fig. 4. The deformed state of the mandible, design variant separately.

 

На рис. 5 представлена интенсивность напряжений по теории Мизеса для культевых штифтовых вкладок в варианте конструкции супраструктуры по отдельности.

 

Рис. 5. Интенсивность напряжений по теории Мизеса для культевых штифтовых вкладок в варианте конструкции по отдельности.

Fig. 5. Stress intensity according to the von Mises theory for the stump pin inlays in the design variant separately.

 

Все результаты расчётов по 1-му варианту приведены в табл. 6.

 

Таблица 6. Напряжения в штифте и корне зубов при разных материалах штифта в варианте конструкции по отдельности

Table 6. Stresses in the pin and root of the teeth with different pin materials in the design variant separately

Материал штифта	Напряжение в штифте, МПа	σ/σ*	Напряжение в корне, МПа	σ/σ*
1	531	2,89	231	0,84
2	486	1,18	229	0,83
3	531	1,3	231	0,84
4	999	0,69	243	0,88
5	463	2,08	230	0,83
6	939	1,71	242	0,87
7	918	0,63	242	0,87
8	999	0,87	243	0,88
9	541	0,35	232	0,84

Примечание (и для табл. 7–9): σ/σ* — отношение максимальной интенсивности напряжений к пределу прочности материала (для штифта и в корне соответственно). Если это значение превышает 1, то прочность материала нарушается.

Note (and for Tables 7–9): σ/σ* is the ratio of the maximum stress intensity to the ultimate strength of the material (for the pin and in the root, respectively). If this value exceeds 1, the strength of the material is compromised.

 

Из таблицы видно, что материалы штифтов под номерами 4, 7, 8, 9 удовлетворяют условиям прочности, а корни зубов прочные во всех случаях. Из этого следует, что при протезировании одиночными коронками удовлетворяют условиям прочности культевые штифтовые вкладки CoCr+EMAX, изготовленные методом литья и прессования, литые культевые штифтовые вкладки из NiCr, литые культевые штифтовые вкладки из CoCr, литые культевые штифтовые вкладки из никелида титана (NiTi).

2. Вариант конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка)

Трёхмерная модель конструкции представлена на рис. 6.

 

Рис. 6. Трёхмерная модель конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка).

Fig. 6. Three-dimensional model of the design of suprastructure, combined into a single block by groups of teeth (premolar-molar segments, from canine to canine).

 

На рис. 7 представлено деформированное состояние всей конструкции и интенсивность напряжений по теории Мизеса, вариант с объединёнными в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка) коронками.

 

Рис. 7. Деформированное состояние нижней челюсти в варианте конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка).

Fig. 7. The deformed state of the mandible of the design variant of the suprastructure, combined into a single block by groups of teeth (premolar-molar segments, from canine to canine).

 

На рис. 8 представлена интенсивность напряжений по теории Мизеса для культевых штифтовых вкладок в варианте конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка).

 

Рис. 8. Интенсивность напряжений по теории Мизеса для культевых штифтовых вкладок в варианте конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка).

Fig. 8. Stress intensity according to the von Mises theory for stump pin inlays in the design variant of the suprastructure, combined into a single block by groups of teeth (premolar-molar segments, from canine to canine).

 

Все результаты расчётов по 2-му варианту приведены в табл. 7.

 

Таблица 7. Напряжения в штифте и корне зубов при разных материалах штифта в варианте конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка)

Table 7. Stresses in the pin and root of the teeth with different pin materials in the design variant of the suprastructure, combined into a single block by groups of teeth (premolar-molar segments, from canine to canine)

Материал штифта	Напряжение в штифте, МПа	σ/σ*	Напряжение в корне, МПа	σ/σ*
1	612	3,32	271	0,98
2	564	1,37	271	0,98
3	612	1,5	271	0,98
4	1151	0,8	272	0,98
5	539	2,43	270	0,98
6	1067	1,94	273	0,98
7	1039	0,71	273	0,98
8	1151	0,91	279	0,99
9	621	0,41	271	0,98

 

Из таблицы видно, что материалы штифтов под номерами 4, 7, 8, 9 удовлетворяют условиям прочности, а корни зубов прочные во всех случаях. Из этого следует, что при протезировании коронками, объединёнными в единый блок по группам зубов (премолярно-молярные сегменты, от клыка до клыка), удовлетворяют условиям прочности культевые штифтовые вкладки CoCr+EMAX, изготовленные методом литья и прессования, литые культевые штифтовые вкладки из NiCr, литые культевые штифтовые вкладки из CoCr, литые культевые штифтовые вкладки из никелида титана (NiTi).

3. Вариант конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок в виде «подковы»

Трёхмерная модель конструкции представлена на рис. 9.

 

Рис. 9. Трёхмерная модель конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок в виде «подковы».

Fig. 9. Three-dimensional model of the design of suprastructure, combined into a single block in the form of a “horseshoe”.

 

На рис. 10 представлено деформированное состояние всей конструкции и интенсивность напряжений по теории Мизеса, вариант с объединёнными в единый блок в виде «подковы» коронками.

 

Рис. 10. Деформированное состояние нижней челюсти в варианте конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок в виде «подковы».

Fig. 10. The deformed state of the lower jaw of the design variant of the suprastructure, combined into a single block in the form of a “horseshoe”.

 

На рис. 11 представлена интенсивность напряжений по теории Мизеса для культевых штифтовых вкладок в варианте конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок в виде «подковы».

 

Рис. 11. Интенсивность напряжений по теории Мизеса для культевых штифтовых вкладок в варианте конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок в виде «подковы».

Fig. 11. Stress intensity according to the von Mises theory for stump pin inlays in the design variant of the suprastructure, combined into a single block in the form of a “horseshoe”.

 

Все результаты расчётов по 3-му варианту приведены в табл. 8.

 

Таблица 8. Напряжения в штифте и корне зубов при разных материалах штифта в варианте конструкции супраструктуры, объединённой в единый блок в виде «подковы»

Table 8. Stresses in the pin and root of the teeth with different pin materials in the design variant of the suprastructure, combined into a single block in the form of a “horseshoe”

Материал штифта	Напряжение в штифте, МПа	σ/σ*	Напряжение в корне, МПа	σ/σ*
1	905	4,9	293	0,99
2	839	2,04	293	0,99
3	905	2,22	293	0,99
4	1559	1,089	290	0,99
5	805	3,62	294	0,99
6	1476	2,69	290	0,99
7	1448	0,99	290	0,99
8	1559	1,35	290	0,99
9	919	0,6	293	0,99

 

Из таблицы видно, что материалы штифтов под номерами 7, 9 удовлетворяют условиям прочности, а корни зубов прочные во всех случаях. Из этого следует, что при протезировании коронками, объединёнными в единый блок в виде «подковы», удовлетворяют условиям прочности литые культевые штифтовые вкладки из NiCr, литые культевые штифтовые вкладки из никелида титана (NiTi).

На рис. 12 представлены результаты влияния материала коронок на их прочность. Здесь по вертикали даны максимальные значения σ_i/σ* в коронке. Для заданных нагрузок только металлокерамика не удовлетворяет условию прочности.

 

Рис. 12. Влияние материала коронки на прочность.

Fig. 12. Effect of crown material on strength.

 

Рассмотрен также вариант конструкции супраструктуры с раздельными во фронтальном отделе коронками и объединёнными в единый блок коронками в боковом отделе из оксида циркония (рис. 13). Результаты приведены в табл. 9.

 

Рис. 13. Влияние вида конструкции супраструктуры на перемещение всей системы.

Fig. 13. Influence of the design type of the suprastructure on the movement of the entire system.

 

Таблица 9. Напряжения в штифте и корне зубов при разных материалах штифта в варианте конструкции супраструктуры с раздельными во фронтальном отделе коронками и объединёнными в единый блок коронками в боковом отделе из оксида циркония

Table 9. Stresses in the pin and root of the teeth with different pin materials in the design of the suprastructure with separate crowns in the anterior section, and crowns combined into a single block in the posterior section made of zirconium oxide

Материал штифта	Напряжение в штифте, МПа	σ/σ*	Напряжение в корне, МПа	σ/σ*
1	571	3,1	232	0,84
2	521	1,27	230	0,83
3	571	1,4	232	0,84
4	1280	0,89	246	0,89
5	495	2,23	229	0,82
6	1209	2,2	245	0,88
7	1185	0,81	245	0,88
8	1280	1,11	246	0,89
9	581	0,38	233	0,84

 

ОБСУЖДЕНИЕ

В результате расчётов конструкции нижней челюсти с культевыми штифтовыми вкладками и коронками выявлено, что материалы культевых штифтовых вкладок из NiCr и NiTi могут нести наибольшие нагрузки. В случае конструкции супраструктуры в виде отдельных коронок конструкции несут наибольшую нагрузку, но жёсткость конструкции в случае конструкции в виде «подковы» будет наибольшей.

Коронка из металлокерамики является наименее прочной среди остальных, а самой надёжной является коронка из никелида титана.

Для того чтобы коронка имела наиболее эстетичный вид, был рассмотрен также гибридный вариант: во фронтальном отделе (от клыка до клыка) коронки по отдельности, а в премолярно-молярном коронки, объединённые в блоки по три. Этот вариант является оптимальным по двум критериям одновременно: прочность и жёсткость.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Разработанная методика и программа расчёта позволили провести три серии расчётов для трёх вариантов установления супраструктур с шаговым смещением вдоль челюсти и сравнительный анализ их НДС.

Созданная методика открывает возможности изучения НДС костной ткани челюсти человека в зависимости от количества, местоположения и способа нагружения зубов.

Из результатов данной работы следует, что наиболее оптимальным с эстетической и функциональной точки зрения будет вариант восстановления высоты культей зуба культевыми штифтовыми вкладками из никелида титана, вариант супраструктур из диоксида циркония.

ДОПОЛНИТЕЛЬНО

Источник финансирования. Авторы заявляют об отсутствии внешнего финансирования при проведении исследования и подготовке публикации.

Конфликт интересов. Авторы декларируют отсутствие явных и потенциальных конфликтов интересов, связанных с проведённым исследованием и публикацией настоящей статьи.

Вклад авторов. М.М. Романов, Р.Г. Хафизов, Ф.Р. Шакирзянов — концепция и дизайн исследования; М.М. Романов, Ирек Р. Хафизов — сбор и обработка материала; М.М. Романов, Ирек Р. Хафизов, Р.Г. Хафизов, Ильдар Р. Хафизов — написание текста; М.М. Романов, Р.Г. Хафизов, Ильдар Р. Хафизов — редактирование; Р.Г. Хафизов — утверждение окончательного варианта статьи; М.М. Романов — ответственность за целостность всех частей статьи. Все авторы подтверждают соответствие своего авторства международным критериям ICMJE (все авторы внесли существенный вклад в разработку концепции, проведение исследования и подготовку статьи, прочли и одобрили финальную версию перед публикацией).

Благодарности. Работа выполнена в инициативном порядке в рамках реализации Программы стратегического академического лидерства Казанского (Приволжского) федерального университета («Приоритет-2030»).

ADDITIONAL INFORMATION

Funding source. This study was not supported by any external sources of funding.

Competing interests. The authors declare that they have no competing interests.

Authors’ contribution. Maksim M. Romanov, Rais G. Khafizov, Farid R. Shakirzyanov — the concept and design of the study; Maksim M. Romanov, Irek R. Khafizov — collection and processing of material; Maksim M. Romanov, Irek R. Khafizov, Rais G. Khafizov, Ildar R. Khafizov — text writing; Maksim M. Romanov, Rais G. Khafizov, Ildar R. Khafizov — editing; Rais G. Khafizov — approval of the final version of the article; Maksim M. Romanov — responsibility for the integrity of all parts of the article. All authors made a substantial contribution to the conception of the work, acquisition, analysis, interpretation of data for the work, drafting and revising the work, final approval of the version to be published and agree to be accountable for all aspects of the work.

Acknowledgments. The work was carried out on an initiative basis as part of the implementation of the Strategic Academic Leadership Program of Kazan Federal University (Priority-2030).

Об авторах

Максим Михайлович Романов

Казанский (Приволжский) федеральный университет

Автор, ответственный за переписку.
Email: rov.maks@mail.ru
ORCID iD: 0000-0001-7965-2770

ассистент

Россия, 420012, Казань, ул. Карла Маркса, д. 74

Ирек Раисович Хафизов

Казанский (Приволжский) федеральный университет

Email: khafizovirek@mail.ru
ORCID iD: 0000-0003-4077-2788

доцент кафедры

Россия, 420012, Казань, ул. Карла Маркса, д. 74

Фарид Рашитович Шакирзянов

Казанский (Приволжский) федеральный университет; Казанский государственный архитектурно-строительный университет

Email: faritbox@mail.ru
ORCID iD: 0000-0002-6514-8335

к.ф.-м.н., доцент кафедры

Россия, 420012, Казань, ул. Карла Маркса, д. 74

Ильдар Раисович Хафизов

Казанский (Приволжский) федеральный университет

Email: ildar.226@mail.ru
ORCID iD: 0000-0002-0195-5453

научный сотрудник

Россия, 420012, г. Казань, ул. Карла Маркса, д. 74

Раис Габбасович Хафизов

Казанский (Приволжский) федеральный университет

Email: implantstom@bk.ru
ORCID iD: 0000-0001-6578-6743

д.м.н., профессор, заведующий кафедрой

Россия, 420012, г. Казань, ул. Карла Маркса, д. 74

Список литературы

Дополнительные файлы